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Descriptions |
Unit |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Phase |
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liquid |
liquid |
liquid |
vapor |
vapor |
vapor |
steam |
Mass flow |
kg/h |
29,000 |
3,000 |
26,000 |
86,000 |
7,000 |
93,000 |
1,500 |
Temperature |
℃ |
95 |
112 |
103 |
75 |
115 |
115 |
125 |
Pressure |
㎏/㎠G |
0.35 |
2.5 |
2.5 |
0.3 |
2.7 |
2.7 |
1.4 |
MVR motor power |
KWh |
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1,210 |
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위의 그림은 탄화수소 정제탑의 탑정증기를 3단 MVR 에서 직접 압축하여 재비기의 가열원으로 공급하는 폐열회수 시스템의 경제성을 검토하기 위하여 제안서로 제출된 자료입니다. 이 경우는 매우 높은 환류비 (86 ton/h) 로 인하여 재비기에서의 LP 스팀 소모량이 약 18 ton/h 가 됩니다. 일반적으로 재비기의 열부하가 응축기의 열부하보다 5∼15% 높게 요구되므로, 증류액을 증발시켜 부족분을 보충하는 보조 증발기를 설치하였으며, 증기압축은 1.2 MWh 의 전기를 소모하는 3단 MVR 을 택하였습니다.
이와 같은 시스템의 경제성은 탑정증기의 성분이 단일계임이 바람직하나, 2성분계 이상의 경우는 포화증기압이 근사하거나, 그 조성비가 높을 경우에도 바람직한 결과를 얻을 수 있습니다. 증류탑의 초기 설계시 tray 대신 structured packing 을 채택할 수 있다면 이론단 당 압력손실이 1/10 내외로 다단 증류탑에서는 경제성이 월등한 설계를 할 수가 있겠습니다.
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| Distillation column overhead vapor, generating low pressure steam by MVR |
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Descriptions |
Unit |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Phase |
|
steam |
vapor |
vapor |
liquid |
vapor |
vapor |
water |
Mass flow |
kg/h |
29,700 |
115,565 |
47,689 |
67,876 |
16,000 |
16,804 |
16,804 |
Temperature |
℃ |
252 |
155 |
132 |
132 |
132 |
152 |
90 |
Pressure |
㎏/㎠G |
40 |
- 0.25 |
- 0.37 |
- 0.37 |
1.92 |
4.25 |
2 |
MVR motor power |
KWh |
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494 |
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위에 예시한 공정도는 이웃 공장에 4.25 ㎏/㎠G 의 포화 수증기를 생산하여 판매하기 위한 시스템입니다. 증류탑 탑정 배출증기는 페놀을 포함한 4가지의 다른 탄화수소로 구성되어 있으며, 탑저의 재비기에서 시간당 29.7 톤의 생증기를 사용하고 있습니다. 탑정증기 폐열을 이용하여 저압 수증기를 증발시켜 3단 MVR 압축하여 16,804 kg/h 의 판매용 생증기를 얻음 으로서, 약 50% 의 폐열회수 효과를 기대 합니다. |
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